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 　　由于ndt設備計算機系統較為雜亂，很簡單在通訊和溝通數據時構成死機。

　　處理方法：

　　1）操作和點擊窗口的速度有必要操控，尤其是調度參數時有必要留心連續(xù)動作的間隔時間。

　　2）翻開窗口操作設備時，原則上不允許一起翻開兩個或兩個以上窗口，退出一個窗口，再進另一個操作窗口進行操作。

　　3）系統死機：

　　表象：夾送輥動作不正常，自動不噴標，報警窗口不正常（探頭起落不正常——這種情況很少見）。

　　建議處理方法：從頭導入系統配置文件，然后從頭輸入該輸入的參數。

　　7son探頭不動作

　　或許原因：1）無壓縮空氣

　　2）氣動件損壞

　　3）主機處電氣信號與氣動件聯接處的航空插頭墜落

　　缺點處理：1）恢復壓縮空氣供給

　　2）更換損壞的氣動件

　　3）將航空插頭插上并擰緊

　　8探傷誤報

　　或許原因：1）死機

　　2）探頭損壞

　　3）航空插頭臟或松動、滑環(huán)臟

　　4）有關濾波板損壞

　　缺點處理：1）關斷全部電源，冷啟計算機系統

　　2）更換損壞探頭

　　3）收拾航空插頭并擰緊、收拾滑環(huán)

　　4）更換有關損壞的濾波板

　　8.5.3渦流（et）查看

　　4退磁線圈

　　被磁化的鋼管需要再進行退磁以消除剩下磁場，退磁線圈就能夠結束這個使命，一般退磁線圈置于離探頭一定距離的方位上，退磁線圈來自于控制面板。

　　退磁單元分為直流退磁與交流退磁兩個有些，直流退磁電源規(guī)劃0~30v，交流退磁電源需要230v。

　　5探頭

　　探頭是探傷工作的最主要的有些，探頭是一個環(huán)繞的查看線圈，選用穿過式，即探頭中止鋼管直線跋涉。鐵磁管材料，查看線圈置于磁豐滿線圈內，假設查看非鐵磁管材料，不需要磁豐滿線圈，探頭經過一導線聯接至電器單元。

　　6夾送輥設備

　　v形輥方位可依據鋼管標準進行上下調整它有以下幾個效果：

　　1）使鋼管平穩(wěn)地進入主機

　　2）使鋼管不違背傳動系統中心線

　　3）傳送鋼管

　　底部v形輥與上部壓輥使鋼管安  穩(wěn)地經過探頭，很顯著，當底部v形輥轉到必守時，鋼管跋涉的線速度取決于鋼管外徑。

　　7噴標系統

　　在系統中有三個噴標器，一個用于符號報廢鋼管，一個用于符號可搶救鋼管，其他一個噴標器用于符號合格鋼管。三個噴標器置于離探頭一定距離的方位上由flawmark—ec主單元經過相應的繼電器觸發(fā)。工作時示系統在缺陷的圓周方位上噴標，但不能差異缺陷在圓周上的方位。

　　8旋轉編碼器

　　擔任向系統供給對于鋼管從探頭中傳輸的速度系統，悉數延時可用距離單位替代而非時刻單位，旋轉編碼器設備于系統的一個底部v形輥上，并經過導線聯接至電器單元。

　　9光電管

　　光電管工作電壓10~30vdc在磁阻和線圈兩頭各有一個光電管，它們用來查看在探頭中的鋼管方位。

　　補償1：磁豐滿線圈設備升降/移動

　　因為探頭包含在磁豐滿設備內，所以磁豐滿的升降/移動也即是探頭的升降/移動。

　　磁豐滿設備水平、上下移動無均靠旋轉絲杠機械構造，粗調用旋轉電機控制，可經過按下相應按鈕，細調用手轉控制進給時極小，以適于細調。

　　補償2：上部壓輥調整墊

　　依據鋼管外徑不相同，靠旋轉電機調整上部壓輥初始方位，可上下移動，初始方位調整好后，上部壓輪壓力大小可經過手輪調整，經過緊縮繃簧可加大壓力。

　　第四章穿孔

　　4.1二輥斜軋穿孔機及穿孔進程

　　今天在無縫鋼管出產進程中,穿孔技能被廣泛應用而且十分經濟。1886年德國的曼內斯曼朋友申請了用斜輥穿孔機出產管狀斷面產品的專利。專利中描寫了金屬變形時內部力的效果和運用兩個或多個呈錐形的軋輥進行穿孔，因此被稱作曼內斯曼穿孔進程。

　　由r.c斯蒂菲爾創(chuàng)造的導板使得穿孔后的毛管長度得到增加。后來狄舍爾創(chuàng)造了導盤，使穿孔功率得到更大進步。在1970年出現了錐形輥的穿孔機，它比從前的穿孔機在金屬的變形上有顯著的改進。

　　在無縫鋼管出產中,穿孔工序的效果是將實心的管坯穿成空心的毛管。穿孔作為金屬變形的第一道工序，穿出的管子壁厚較厚、長度較短、表里表面質量較差，因此叫做毛管。假設在毛管上存在一些缺陷，經過后邊的工序也很難消除或減輕。所以在鋼管出產中穿孔工序起著主要效果。

　　當今無縫鋼管出產中穿孔技能愈加合理,穿孔進程實現了自動化。

　　斜軋穿孔悉數進程能夠分為三個時期

　　第一個不安  穩(wěn)進程--管坯前端金屬逐漸布滿變形區(qū)時期，即管坯同軋輥初步觸摸（一次咬入）到前端金屬出變形區(qū)，這個時期存在一次咬入和二次咬入。

　　安  穩(wěn)進程--這是穿孔進程首要時期，從管坯前端金屬布滿變形區(qū)到管坯尾端金屬初步脫離變形區(qū)中止。

　　σ是工件的電導率，單位是1/微歐?厘米（μω?cm）；

　　do是管材外徑，單位是厘米（cm）；

　　di是管材的內徑，單位是厘米（cm）；

　　w是管材壁厚，單位是厘米（cm）；

　　2）選擇缺陷與煩擾所致使的阻抗改動之間有最大相位差時的頻率：渦流探傷儀能夠運用相敏檢波技能將與缺陷信號相位不相同的煩擾信號克制掉。而且，缺陷信號與煩擾之間的相位差異越大（靠近90），檢波后的信噪比就越高。而缺陷信號和煩擾信號的相位都與鼓舞頻率有關，所以應選擇鼓舞頻率使缺陷與煩擾在相位上最易分別。

　　2鼓舞電流的選擇

　　有些儀器的鼓舞電流設置為可調方法，可依據探傷靈敏度需要、工件大小、填充系數和提離空地等恰當選擇鼓舞電流。一般來說，增加鼓舞電流能夠增大靈敏度。

　　3靈敏度的判定

　　在渦流探傷中，靈敏度以能夠檢出的最小缺陷標準標明。在不考慮信噪比的情況下，影響探傷靈敏度的直接要素  是儀器的擴展倍數。

　　探傷時靈敏度的調整是用帶有標準人工傷的對比試樣作為參看基準的。在用對比試樣調整、設定靈敏度時，應選用與實習探傷相同的鼓舞頻率、鼓舞電流、磁豐滿電流、工件傳輸速度等。假設儀器有相位和濾波調度功用，也應將它們事前設定好，因為各種查看信號是跟著檢波和濾波處理的不相同而改動的。所以，靈敏度的最終設定應在其他查看條件和參數設定、調度結束今后進行。